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INTRODUCCIÓN
La minería a cielo abierto en Cuba se concentra fundamentalmente en el oriente del país, donde se explotan yacimientos lateríticos para extraer níquel y cobalto. Con el aumento de los precios de los metales en los últimos años se han iniciado nuevos proyectos mineros en el occidente de la isla para la explotación de polimetálicos. Uno de estos proyectos se desarrolla en el yacimiento Castellanos de la provincia de Pinar del Río.
Castellanos es una explotación minera de reciente apertura, gerenciada por la Empresa Minera del Caribe (EMINCAR por sus siglas) en colaboración con una inversión extranjera. El referido yacimiento se encuentra situado en el noroeste de la provincia de Pinar del Río, a unos 3,5 km al suroeste del puerto de Santa Lucía. Administrativamente, pertenece al municipio de Minas de Matahambre. Las coordenadas geográficas Lambert del centro del área son: X: 194 000; Y: 314 000 del sistema Cuba Norte (Figura 1).
Desde el punto de vista geológico, Castellanos se ubica dentro de las unidades tectónicas de las Alturas Pizarrosas del Norte, en la zona estructuro-facial Guaniguanico. Afloran predominantemente las rocas de la parte meridional de la subzona estructuro-facial Sierra del Rosario, y existe un marcado predominio en el corte de las formaciones terrígenas del Jurásico inferior al Cretácico inferior (Díaz-Carmona y Estrada-Núñez 2011).
El cuerpo mineralizado suele estar compuesto de una simple unidad o de tres unidades controladas estratigráficamente, una encima de otra, separadas por rocas encajantes formadas por pizarras negras carbonosas, caliza y dolomita (EMINCAR 2017).
La explotación del yacimiento se realiza por bancos de 6 m de altura, utilizando el método convencional que emplea palas y camiones. La fragmentación de la roca se hace mediante operaciones de perforación y voladura.
Algunos problemas de deslizamiento que han tenido lugar en ciertos sectores de la mina atentan contra la realización rentable y segura de los trabajos de explotación. A fin de actualizar los parámetros del sistema de explotación, tomando como base las tasas de producción objetivo, la geometría del depósito y las prácticas operativas, se acometió la caracterización geomecánica del macizo rocoso para definir las direcciones del agrietamiento, el tamaño y volumen real de los bloques naturales de rocas, y establecer finalmente la calidad del macizo. Este trabajo reporta el resultado de tal caracterización.
MATERIALES Y MÉTODOS
Evaluación del agrietamiento
Se evaluó el agrietamiento a partir del levantamiento geológico de los frentes en explotación con un itinerario geológico, tomando mediciones de las grietas principales. Se midieron el acimut, el buzamiento, la abertura, el espaciamiento entre grietas y el tipo de relleno, la alteración de paredes entre grietas, la persistencia y la presencia de agua en las grietas. Con auxilio del software GEMCOM ver. 6.5 se realizó la modelación en 3D a partir de las coordenadas obtenidas en los frentes.
Los elementos de yacencia en el campo se midieron en los tres frentes de yacimiento (Figura 2). Para el análisis del agrietamiento se empleó el software DIP V.6.0, el cual permitió determinar las direcciones de los principales sistemas de grietas, las cuñas que se forman en el macizo rocoso y los diagramas de los planos principales de grietas.
Evaluación de la bloquicidad
El método de Palmstrom (Palmstrom 1982, 1998; Cartaya-Pires 2006) se empleó para valorar la bloquicidad del macizo rocoso, y con el programa Excel 2010 se calculó el volumen del bloque (Vb).
Se determinó la forma de los bloques en cada litología a partir de la distancia entre las grietas. Para ello se tomó el espacio entre las grietas más pequeño (S1), el espacio más grande (S3) y se calculó el espacio medio (S2). Se estableció asimismo el valor de α2 y α3 con que se definen la forma de los bloques.
Procedimiento
La determinación del tamaño y volumen de bloque se realizó a partir del parámetro Jv, que representa el número total de discontinuidades que interceptan una unidad de volumen (1 m3) del macizo rocoso (Palmstrom 1995, 2005). Ante la dificultad de observar tridimensionalmente el afloramiento, el valor de Jv se determinó contando las discontinuidades de cada familia que interceptan una longitud determinada, midiendo perpendicularmente a la dirección de cada una de las familias; para ello se utilizaron las expresiones (1), (2) y (3):
(1)
(2)
(3)
Donde:
- volumen de los bloques naturales, m3
- Ángulos entre familias de grietas, en grados
- parámetro que depende del espaciamiento medio entre grietas, donde:
(4)
(5)
- Espaciamiento medio entre grietas de cada familia, m.
Determinación del RQD
Se calculó en función del número de fisuras por metro cúbico, determinadas al realizar el levantamiento. Se utilizó como un parámetro necesario para ayudar a clasificar los métodos propuestos. Comprende el cálculo del RQD en función del número de fisuras por metro cúbico al realizar el levantamiento litológicoestructural de las paredes de la mina, este se usa para voladura.
Determinación del RMR
El índice RMR (Rock Mass Rating) de Bieniawski (1989) permite conocer la situación de estabilidad de un macizo rocoso. Se utilizó por ser el método de elección en minería a cielo abierto, por su sencillez y economía y por ser el que más se adapta a la realidad del yacimiento. En el caso particular de Castellanos el índice RMR se determinó para cada dominio estructural, definido por los frentes de explotación, a partir de los siguientes parámetros: RQD; resistencia a la compresión simple; separación, abertura, persistencia, rugosidad, relleno y alteración de las discontinuidades; presencia de agua y efecto relativo con relación al eje de la obra.
RESULTADOS Y DISCUSIÓN
Agrietamiento
Se agrupó en dos tipos según características de las discontinuidades estructurales:
las de tipo geométrico que determinan el tamaño, la forma y la posición espacial de fragmentos o bloques de roca, los cuales tienen que ver con la orientación y espaciamiento de las discontinuidades;
las que determinan la resistencia a lo largo de las discontinuidades en el caso de los macizos de roca dura, que tiene que ver con la persistencia de las discontinuidades (Figura 3), las aberturas (Figura 4), rellenos de las discontinuidades (Figura 5) y la resistencia de la pared.
La Figura 6 grafica las direcciones de los principales sistemas de grietas, las cuñas que se forman en el macizo rocoso y los diagramas de los planos principales de grietas.
La base de datos obtenida del agrietamiento modelado con el GEMCOM 6.5 permitió tener una visión espacial de agrietamiento en los tres frente de explotación. Esto resulta necesario para el proceso de extracción de los bloques de roca en el frente I, al poder obtener una vista en 3D de los bloques naturales (Figura 7), lo que contribuye a mejorar la recuperación del bloque de roca.
Los resultados que aparecen en la Tabla 1 muestran que la calidad de roca es media en dos de los frentes, donde las rocas son areniscas y rocas brechosas; en el frente I la roca predominante es la pizarra, lo que explica que se haya obtenido una calidad mala, por lo que se requiere utilizar medida de estabilización en el frente.
Tabla 1 Calidad del macizo rocoso según el RQD
| Frente | Tipo de roca | Jv | RQD en % | Calidad de la roca |
|---|---|---|---|---|
| I | Pizarra | 20,75 | 41 | Mala |
| II | Arenisca | 16,55 | 61 | Media |
| III | Rocas brechosa | 16,55 | 61 | Media |
El grado de fracturación del macizo se expresa habitualmente por el valor del índice RQD; a pesar de su utilidad (Dos-Santos y Guardado-Lacaba 2012; Miranda-Castro y Niño-Florez 2016; Jordá-Bordehore et al. 2017) este índice no considera aspectos como la orientación, separación, relleno y demás condiciones de las grietas, por lo que no es suficiente para describir la calidad y grado de fracturación de los macizos rocosos según la International Society for Rock Mechanics (ISRM 1981).
La Tabla 2 recoge los valores de los parámetros que se utilizaron para determinar el índice RMR en cada frente bajo estudio.
Tabla 2 Parámetros de cálculo del RMR para el yacimiento Castellanos
| Parámetros | Frente I | Frente II | Frente III |
|---|---|---|---|
| RQD | 47 | 61 | 60 |
| Resistencia a compresión simple (MPa ) | 30 | 61 | 60 |
| Separación de las discontinuidades (m) | 0,35 | 0,36 | 0,40 |
| Abertura de las discontinuidades (cm) | 0,25 | 0,27 | 0,30 |
| Continuidad o persistencia de las discontinuidades (m) | 3,0 | 4,0 | 3,0 |
| Rugosidad de las discontinuidades | Ondulada rugosa | Plana rugosa | Ondulada rugosa |
| Relleno de las discontinuidades | Arcilla, cuarcita, pirita y sulfuro | Cuarcita | cuarcita, pirita |
| Alteración de las discontinuidades | Ligeramente alterada | Ligeramente alterada | Ligeramente alterada |
| Presencia del agua | Ligeramente húmedo | Seco | Seco |
| Efecto relativo con relación al eje de la obra | Paralelo al frente de la obra (20-45°) | Paralelo al frente de la obra (20-45°) | Paralelo al frente de la obra (20-45°) |
Teniendo en cuenta los parámetros que se integran en la clasificación geomecánica de Bieniawski y calculado el RMR, según los valores asignados en relación con las características del agrietamiento descritas para cada frente, se obtiene una calidad del macizo de media en los frentes II y III; considerada de mala en el frente I por la presencia de pizarras, que corrobora el RQD obtenido y el estado real del levantamiento geológico (Tabla 3).
Tabla 3 Clasificación del macizo rocoso en los tres frentes de expotación en función del RMR de Bieniawski
| Frentes | RQD (%) | Valores | RMR | Clase | Clasificación | ||||||
Según
|
Según RQD | Según Espacio entre fracturas | Según Cond. de las fracturas | Según agua subterránea | Según Efecto de la orientación de las fracturas | Ajuste | |||||
| I | 47 | 4 | 8 | 10 | 1,2 | 10 | Favorable | -2 | 31 | IV | Mala |
| II | 61 | 7 | 13 | 10 | 1,5 | 15 | -2 | 45 | III | Media | |
| III | 60 | 7 | 13 | 10 | 1,2 | 15 | -2 | 44 | III | Media | |
Volumen de bloque
La presencia de los defectos estructurales como grietas, fallas y planos de estratificación en el macizo son los que influyen en la valoración del tamaño, forma y disposición espacial de los bloques, a la vez que en el comportamiento del macizo (Palmstrom 1995).
Según este estudio el rango del tamaño de bloques va de pequeño al medio y se encuentran en el macizo rocoso la forma de bloques alargados y tabulares, de bloques alargados y planos y de bloques cúbicos; los resultados se reflejan en la Tabla 4.
Tabla 4 Volumen de bloque
| Frentes | Tipo de Roca | Jv | Jv-3 | S1 (m) | S2 (m) | S3 (m) | α2=S1/S1 | α3=S3/S1 | β | Volumen de bloque Vb (m 3 ) | Tamaño | Forma de los bloques |
| I | Pizarra | 20,75 | 0,0001119298 | 0,42 | 0,3 | 0,41 | 0,714 | 0,976 | 6,939 | 0,0017 | pequeño | Bloques cúbicos |
| II | Arenisca | 16,55 | 0,0002206002 | 0,26 | 0,35 | 0,46 | 1,33 | 1,76 | 1,258 | 0,0006 | pequeño | Bloques alargados y tabulares |
| III | Roca brechosa | 16,55 | 0,0002206002 | 0,32 | 0,23 | 0,46 | 0,71 | 1,43 | 3,553 | 0,019 | medio | Bloques alargados y planos |
CONCLUSIONES
El macizo rocoso del yacimiento polimetálico Castellanos es de calidad geomecánica media, con sectores de calidad mala (frente I), asociados a la existencia de roca pizarra. El yacimiento está constituido mayormente por bloques pequeños con formas cúbicas o alargadas y tabulares.
La representación en 3D de los tres frentes de explotación, con la dirección y tamaño de los bloques naturales del yacimiento, resulta de gran utilidad para definir las direcciones de avance de los frentes de explotación y elevar el grado de conocimiento de la estructura del macizo.
