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INTRODUCCIÓN
Los estudios relacionados con el análisis de las afectaciones producidas generalmente por el fenómeno de la corrosión atmosférica del acero de refuerzo embebido en el hormigón armado a pie de obra o in situ, en estructuras deterioradas intensamente de forma muy anticipada en el tiempo, constituyen una herramienta muy útil y valiosa en la ingeniería civil (Helene, et al, 1997). Los resultados obtenidos permitirán conocer, en qué tipo de vida útil pudieran encontrarse las estructuras estudiadas en dependencia de su nivel de deterioro. La vida útil y los factores influyentes pudieran ser pronosticados en función del tiempo y las distancias desde el mar o línea costera. Se trata de conocimientos de gran importancia y de mucha utilidad muy carentes en la actualidad, principalmente en las especialidades de durabilidad de materiales de construcción y vida útil de las construcciones. De esta forma, se planificarían los esquemas de trabajos de mantenimiento, o desgraciadamente los muy costosos de reparación. Siempre con el propósito de devolverle a las estructuras y a las obras en su conjunto sus condiciones iniciales de vida útil de proyecto como son estética, funcionalidad y seguridad (Castañeda, et al, 2012). El uso de ensayos destructivos restringe la ejecución de los trabajos de investigación a pie de obra en las estructuras. De ahí, la necesidad de usar estos ensayos de manera limitada, de conjunto con los ensayos no destructivos. Los resultados obtenidos aportarán una información valiosa para el futuro de las estructuras (Lorenzi, et al, 2012; Silveira y Azevedo, 2022). El uso de sensores introducidos en el hormigón armado que poseen los ensayos disponibles, los cuales a través de los resultados permiten monitorear las afectaciones por corrosión atmosférica en los aceros de refuerzo en las estructuras, viene siendo una opción muy usada en la actualidad (Llorens, et al, 2019). Esto está permitiendo la obtención de informaciones relevantes sobre los factores influyentes en el proceso corrosivo. De esta manera, se puede predecir la vida útil de proyecto de las estructuras para optimizar las estrategias de reparación. Sin embargo, el uso de estos sensores pudiera verse un poco limitada por su costo muy elevado de conjunto con otros accesorios necesarios para su instalación en las estructuras.
El documento establecido para la estimación de la vida útil de proyecto de los elementos estructurales de las estructuras para la elaboración de programas de mantenimiento o reparación, ha sido la norma europea ISO 15686 (ISO-15686, 2011). Esta norma, propone una metodología basada en los factores influyente en la durabilidad del hormigón armado. Sin embargo, la metodología es planteada de forma muy generalizada y de difícil aplicación; por lo que resulta importante que cada país origine sus propios resultados de investigación sobre la estimación de la vida útil de proyecto y que sean aplicados en la menor brevedad posible (Ortega, et al, 2015). Recientemente fue demostrado en Cuba, como a partir de la suma de los tiempos de iniciación y de propagación de la corrosión atmosférica en el acero de refuerzo con agrietamiento inducido en el hormigón, fue posible estimar y pronosticar de manera segura en el tiempo la vida útil de las estructuras confirmado con la observación visual del hormigón armado. Factores influyentes en la vida útil de las estructuras dependientes de la calidad del hormigón fueron valorados antes de proceder con las labores de construcción en zonas costeras de elevado potencial constructivo, ante categorías de agresividad corrosiva de la atmósfera extrema (CX) y mayor que extrema (˃CX) evaluadas en la zona de estudio (Castañeda, et al, 2024).
En múltiples ocasiones, los resultados alcanzados en estos tipos de estudios integrales donde se incluyen los de corrosión atmosférica en los materiales más usados en la industria de la construcción, ejecutados por colectivos de profesores, investigadores y especialistas procedentes de las universidades y centros de investigación de elevados prestigios nacional e internacional, solo quedan en la parte lectiva y académica. Se reitera que no son introducidos en la práctica como una contribución al aporte social. El deterioro anticipado en las estructuras de hormigón armado debido a las afectaciones por corrosión atmosférica en el acero de refuerzo, persiste (Marrero, et al, 2020). El aporte social de los resultados que deben ser introducidos en la práctica está directamente relacionado con el cumplimiento de dos objetivos muy estratégicos en la rama de la construcción ya sea en Ecuador o a nivel mundial (Fernández, et al, 2005). Racionalizar el uso de los recursos disponibles para la construcción de las estructuras, la conservación y renovación de las infraestructuras existentes. Satisfacer las necesidades y expectativas de los inversionistas y usuarios en cuanto a la calidad y durabilidad de los materiales de construcción teniendo en cuenta sus sistemas primarios y secundarios de protección a base de recubrimientos y así la vida útil adecuada de las estructuras de hormigón armado.
Por otra parte, la carencia de trabajos de mantenimientos y no solo en las estructuras de hormigón armado, la selección inadecuada de los sistemas primarios y secundarios de protección a base de recubrimientos, así como la elaboración de hormigones sin tener en cuenta la evaluación en cuanto a su calidad como un indicador en el desempeño adecuado por durabilidad, que permita garantizar plazos elevados de vida útil de proyecto en las estructuras de hormigón armado es una tendencia actual en el Ecuador y a nivel mundial (Branco y Paulo, 2012). Más, en zonas costeras identificadas como de elevado potencial constructivo donde predominan categorías elevadas de agresividad corrosiva de la atmósfera. Precisamente, otra tendencia actual se basa en no tener una conciencia de, además del desempeño adecuado por durabilidad del hormigón armado, la herramienta útil en la ingeniería civil basada en la evaluación de la agresividad corrosiva o corrosividad de la atmósfera que pudiera existir en la zona costera donde se procederá con las labores de construcción y los trabajos de mantenimiento o reparación (Guerra et al, 2019 y 2023a).
De acuerdo con otros estudios ejecutados en países de Latinoamérica, los resultados obtenidos han demostrado que el fin de la vida útil de proyecto se corresponde con la aparición de las primeras manchas de óxidos de hierro (productos de corrosión) en las superficies de los elementos estructurales de hormigón armado (Hernández y Mendoza, 2006; Carvajal, et al, 2011; Hernández et al, 2023). Es ahí o antes, cuando precisamente deben iniciarse los estudios de afectaciones por corrosión atmosférica y de forma inmediata los trabajos de mantenimiento sin la necesidad de llegar a los trabajos costosos de reparación. Estos estudios no deben ser ejecutados cuando las estructuras se encuentran en sus vidas útiles última y residual, como casi siempre sucede, para decidir entre las labores de ejecución de los trabajos costosos de reparación o las labores de demolición que para nada esta última conducen a un resultado en la ingeniería civil. Las estructuras sin funcionamiento alguno debido a su deterioro intenso de manera muy anticipada en el tiempo, en vez de constituir un aporte social, se convierten en un problema ingenieril muy difícil de solucionar en Ecuador y a nivel mundial (Howland y Castañeda, 2017). El concepto de construcción sostenible en el tiempo se corresponde con el uso de un hormigón de altas prestaciones con un estricto control de la calidad durante su aplicación a pie de obra. No debe suceder que los cálculos de estimación de la vida útil de proyecto pasen rápidamente de los laboratorios a las normativas sin ser especificados en las estructuras (Andrade, 2013). Al tener en cuenta de forma integral la fase de diseño y el proyecto de cálculo estructural con la calidad exigida, el desempeño adecuado por durabilidad del hormigón a usar en la construcción de las estructuras frente a un impacto elevado del ambiente agresivo costero de la atmósfera, con un monitoreo a tiempo de las afectaciones por corrosión atmosférica que se pudieran producir; una vida útil de proyecto de 120 años en las estructuras es garantizada (Shi, et al; 2012; Britez, et al 2015; Recept y Erbem, 2022).
Es válido resaltar una vez más el amplio perfil costero que ocupa la provincia de Manabí que abarca el 56,4% de todo el litoral del Océano Pacífico en el Ecuador, donde existen disímiles estructuras de hormigón armado. Se trata de una zona costera, incluso industrial, muy estratégica para el país. En dicha zona y en todo el país, existe carencia en cuanto al conocimiento del tipo de vida útil que pudieran encontrarse un gran número de estructuras en dependencia de su nivel de deterioro por corrosión atmosférica en el acero de refuerzo embebido en el hormigón armado, principalmente las que fueron construidas a cortas distancias desde la línea costera (Guerra, et al, 2016). De esta manera, se pudiera correr el riesgo de elaborar esquemas y diseños de trabajo de mantenimiento o reparación, sin contar con resultados científicos que especifiquen las afectaciones producidas por la corrosión atmosférica en las estructuras. En otras palabras, sin tener en cuenta el tipo de vida útil de las estructuras y su pronóstico en el tiempo. No obstante, en años recientes ya se han venido ejecutando estudios en zonas costeras de elevado potencial constructivoen el cantón de Manta perteneciente también a la provincia de Manabí, basados en el análisis de afectaciones por corrosión atmosférica (Dueñas-Solórzano, 2019; Eudoro y Guerra, 2024; Pérez y Guerra, 2024). Los resultados han demostrado, que la mayoría de las estructuras se encuentran en su vida útil última o residual, dejando atrás de forma anticipada sus vidas útiles de proyecto y de servicio. Estudios relacionados que pudieron ser ejecutados en otras provincias del litoral costero del Ecuador no fueron encontrados. De ahí, la necesidad imperiosa de continuar con estos estudios en otras zonas costeras del país de elevado potencial constructivo.
Este estudio fue ejecutado en una zona costera de la parroquia de Crucita perteneciente al Cantón de Portoviejo también de la provincia de Manabí. Se trata de un sector de muy elevado potencial constructivo. El objetivo general se basó en, definir el tipo de vida útil en que se pudieran encontrar 10 estructuras de hormigón armado emplazadas a diferentes distancias desde la línea costera o zona del rompiente de las olas en el área de estudio seleccionada con afectaciones producidas por el fenómeno de la corrosión atmosférica en el acero de refuerzo. Los otros objetivos como específicos se basaron en, evaluar la calidad del hormigón armado usado en la construcción de las 10 estructuras. Demostrar los factores influyentes en las afectaciones producidas por corrosión atmosférica que condujeron al tipo de vida útil especificada en las estructuras seleccionadas. Pronosticar la vida útil de las estructuras en función del tiempo y la distancia desde la línea costera. Los resultados fueron confirmados con la observación visual de los elementos estructurales donde fueron realizados los ensayos de determinación en las 10 estructuras
METODOLOGÍA EXPERIMENTAL
Selección de las 10 estructuras de hormigón armado en la zona de estudio.
La parroquia de Crucita es una población del Ecuador localizada en la costa oeste de la provincia de Manabí del cantón Portoviejo. Es un balneario turístico muy conocido con coordenadas de localización 0°52′06″S 80°32′20″O / -0.86833333333333, -80.538888888889.
El estudio investigativo fue ejecutado en los meses comprendidos entre junio-octubre/2024. La observación visual, las distancias desde la línea costera y el año de construcción, fueron las herramientas ingenieriles que se tuvieron en cuenta para la selección de las 10 estructuras de hormigón armado construidas emplazadas en la zona costera de estudio (Tabla 1).
Ensayos no destructivos usados en los elementos estructurales en cada estructura
Resistividad Eléctrica Aparente
Para la determinación de la Resistividad Eléctrica Aparente(ρ-kΩ/cm), se utilizó el equipo marca GIATEC SURF™ de fabricación canadiense (Rango de medición: 0.1-1000 kΩ/cm, Rango de frecuencia: 13-100 Hz, Exactitud: ± (0,1+1%). Dispositivo para la medición rápida, fácil y precisa de la ρ en el hormigón basado a partir del método de las cuatro puntas en condiciones de laboratorio o a pie de obra. La técnica se basa en enviar una corriente directa desde los electrodos externos y medir la diferencia de potencial entre los internos (Troconis, et al, 1997). De esta forma, el equipo calcula la Resistencia Eléctrica (Re-kΩ) para la determinación de la ρen kΩ/cm :
(1)
El valor de a (cm), es la distancia entre los electrodos y representa la profundidad a la cual puede ser medida la ρ, es decir, una medida del espesor de recubrimiento de hormigón en las estructuras (Troconis, et al, 1997). En este caso a = 40 mm (< 50 mm como bien se indica en la normativa). Espesores menores que 40 mm son muy comunes en los elementos constructivos en cualquier estructura. Las esponjas colocadas en las puntas de los cuatro electrodos en el equipo fueron humedecidas previas a las mediciones. Primeramente, fue necesario el uso del pacómetro, marca ELCOMETER P100 Imp de fabricación inglesa, para estar seguro de la no presencia de aceros de refuerzo en cada columna seleccionada en las 10 estructuras. De esta forma, se evita falsear el resultado obtenido. Seguidamente, en la zona donde se detectaron aceros de refuerzo, se trazó una línea azul con un lápiz cristalográfico para la no ejecución de las mediciones de ρ (Troconis, et al, 1997). Se obtuvieron 36 valores, donde dos datas de 18 fueron graficadas para cada columna seleccionada expuesta directamente al impacto del ambiente agresivo costero de la atmósfera a una altura alrededor de 2 m en cada estructura. De esta manera, una data total de n = 360 valores de ρ fue obtenida. Los 36 valores determinados en cada columna fueron clasificados de acuerdo con los rangos exigidos en el Comité Técnico de RILEM, que establecen el riesgo por corrosión atmosférica en los elementos estructurales de hormigón armado en las estructuras (Andrade et al, 2004). Los valores promedios determinados de cada data (n=18) fueron graficados en función del incremento de la distancia desde la línea costera.
Resistencia a la compresión estimada a partir de la Esclerometría
Para la estimación de la Resistencia a la Compresión (Rc-MPa) en las columnas a partir de la Esclerometría; un Esclerómetro digital, marca Silver Schmidt PC tipo N de Suiza fue utilizado (Troconis, et al, 1997). Aquí también, 36 valores fueron obtenidos en la misma columna seleccionada con dos datas de n=18 graficados, para una data total de n = 360. Debido a que las 36 mediciones en cada columna fueron ejecutadas a tiempos diferentes, fue necesaria la previa calibración del equipo, empleando un yunque tarado de 16 kg. Al igual que en la ρ, fue necesario el uso del pacómetro para realizar las mediciones en las superficies de hormigón sin la presencia de los aceros de refuerzo. Se tuvo en cuenta, además, la no existencia de recubrimientos (pinturas), piedras abrasivas, fisuras, grietas, humedades e incrustaciones. Posteriormente, fue seleccionada entonces una cuadricula de área 100 cm2 en cada columna. Las mediciones en la cuadrícula fueron ejecutadas a una distancia de alrededor de 25 mm entre los puntos de medición. Las cuadrículas fueron seleccionadas muy próximas a la zona donde fueron ejecutadas las mediciones de ρ. Para la obtención de los 36 valores de Rc, fue necesario hacer uso del gráfico que correlaciona los valores de Esclerometría con la Rc (en MPa). El gráfico fue proporcionado por los fabricantes en el propio equipo como suele suceder. Las mediciones fueron realizadas en las columnas, colocando el equipo de manera horizontal. De esta manera, el ángulo de inclinación para la obtención de los valores de Rc en el gráfico fue de 00. Aquí también, los valores promedios determinados de cada data (n=18) fueron graficados en función del incremento de la distancia desde la línea costera.
Intensidad de corriente de corrosión
El cálculo de los valores de Intensidad de Corriente de Corrosión (Ic-µA/cm 2 ), fue realizado a partir de los 36 valores de Resistividad Eléctrica Aparente (en ρ-Ω/cm) obtenidos para cada columna, graficados también en dos datos de n=18. Para esto, fue usado el criterio establecido por el Comité Técnico de RILEM (Andrade et al, 2004):
(2)
Los valores promedios para cada data de n=18 fueron graficados. Al igual que en los dos parámetros anteriores, los valores promedios determinados de cada data (n=18) fueron graficados en función del incremento de la distancia desde la línea costera. Intervalos de clasificación de Ic establecidos en dicho comité permitió definir en función del nivel de afectación por corrosión atmosférica en los elementos estructurales (Tabla 2), así como una medida de la pérdida de espesor en los aceros de refuerzo (Vc-mm/años), el tipo de vida útil que presentaron las 10 estructuras seleccionadas.
Ensayo destructivo usado en una de las estructuras seleccionadas
Determinación de la concentración de iones cloruro totales a diferentes profundidades.
Debido a que se trata de un ensayo destructivo, valores de concentración de iones cloruro totales (
) desde la superficie (0 cm) hasta 0,5; 1,0; 1,5; 2,0 y 2,5 cm de profundidad de penetración, fueron obtenidos solamente en la columna de la estructura E3 localidad a una distancia de 79 m desde la línea costera (Tabla 1).
Primeramente, fue necesario extraer un testigo cilíndrico en una sola columna a una altura inferior a dos metros, con un chorreado de agua a baja presión para la lubricación. Una máquina de extracción marca VEVOR, perforadora de hormigón de fabricación China, con una broca de acero con un recubrimiento de diamante (Figura 1 a) fue usada. El testigo cilíndrico extraído también en la zona de la columna donde no hubo aceros de refuerzo y donde mismo fueron ejecutadas las mediciones de ρyRc a partir de la Esclerometría (Figura 1 a), tuvo una dimensión de 20 cm de largo por 6,5 cm de diámetro (Figura 1 b).
Tres muestras de polvo de 10 g fueron extraídas del testigo desde la superficie expuesta al impacto del ambiente agresivo costero de la atmósfera hasta cada profundidad de penetración o espesor de recubrimiento de hormigón (0,5; 1,0; 1,5; 2,0 y 2,5 cm). Un taladro eléctrico de pedestal, marca S.A Terragona, modelo URGEL 143 de fabricación española con una barrena de tungsteno de 6 mm de diámetro fueron usados para la extracción de las muestras de polvo para cada profundidad (Figura 1 b).
Fig. 1 Máquina usada en la extracción del testigo cilíndrico en la columna a). Extracción de las muestras de polvo en el taladro a diferentes profundidades.
De esta forma, se cumplió con la condición necesaria y suficiente a la hora de extraer las muestras de polvo para estos estudios. Esta condición se basa en que, el diámetro de la barrena sea inferior al tamaño nominal del árido grueso como bien se observa para extraer una mayor cantidad de polvo de la pasta de hormigón endurecida (Figura 1 b). La extracción fue ejecutada siempre en la parte central del testigo. Para el caso de la superficie (0 cm) una cuchilla bien afilada de laboratorio fue usada. Las muestras de polvo fueron almacenadas en bolsitas de nylon debidamente selladas e identificadas. Antes de ejecutar la penetración en cada profundidad, siempre fue realizada una limpieza de la barrena con un cepillo dental, con el fin de evitar la obtención de valores cruzados y obtener una mayor confiabilidad de los resultados obtenidos en cuanto a las determinaciones.
Las determinaciones de los tres valores de 
fueron realizadas según las especificaciones establecidas en la normativa, haciendo uso del método químico-analítico de valoración volumétrica, donde el reactivo valorante fue el AgNO3 (ASTM C-1218/M: 2008). Con el propósito de conocer el comportamiento de la 
, los tres valores determinados fueron graficados desde la superficie hasta cada profundidad de penetración o espesor de recubrimiento de hormigón. De esta forma, tres comportamientos en cuanto a la penetración de la 
fueron obtenidos.
Cálculo del coeficiente
Las determinaciones de los valores de permitieron en cálculo del coeficientesegún la expresión (3) dependiente de la calidad del hormigón, así como del medio natural de exposición en porciento en masa de hormigón (% mh/a0,5). Representa, además, la velocidad de penetración de iones cloruro hacia el interior del hormigón calculado:
(3)
De acuerdo con la expresión (1), los valores del coeficiente fueron calculados a partir del promedio de la suma total de la 
en toda la masa del hormigón para los tres comportamientos, desde la superficie hasta las diferentes profundidades de penetración (0,5; 1,0; 1,5; 2,0 y 2,5 cm). De esta manera, tres valores del coeficiente
más su valor promedio total, fueron calculados para un tiempo de construcción t = 20 años de la estructura E3 emplazada a 79 m desde la línea costera (Tabla 1).
Análisis estadístico
Para la ejecución del análisis estadístico comparativo y la elaboración de los gráficos, fueron usados los softwares Statgraphic 19-Centurion, 2009 y Origin 6.1, 2006 respectivamente (Tabla 3). Regresiones lineales múltiples y exponencial decreciente partir de los modelos estadísticos correspondientes fueron ajustadas (Tabla 3).
Se tomó siempre como variable dependiente la Intensidad de Corriente de Corrosión (Ic-µA/cm
2
). Las variables independientes fueron la Resistencia a la Compresión (Rc-MPa), la Resistividad Eléctrica Aparente (ρ-kΩ/cm), la concentración de iones cloruro totales determinada solamente en la estructura E3 emplazada a 79 m desde la línea costera 
y la distancias desde la línea costera (x) (Tabla 3).
Dos modelos (3) de series n =18 de los tres parámetros medidos en cada columna fueron ajustados por estructuras (E) para un total de 20. Dos modelos (4) fueron ajustados haciendo uso de los valores promedios para cada serie de n =18 en las 10 estructuras. Para el ajuste de dos modelos (5), a los modelos anteriores (4) les fueron agregados los 18 valores de la variable independiente . Por último, los valores promedios de Ic-µA/cm
2
obtenido de la data n = 18 para cada estructura al ser graficados en función del incremento de la distancia desde la línea costera, permitió el ajuste de dos modelos (6) basado en una función exponencial decreciente.
RESULTADOS Y DISCUCIÓN
Comportamiento de los parámetros determinados en cada estructura
Resistencia a la Compresión (Rc-MPa) a partir de la Esclerometría
De acuerdo con el comportamiento de este importante parámetro determinado en las columnas y muy fundamental en la capacidad portante, es de notar como los valores menores fueron obtenidos en las estructuras emplazadas a menores distancias desde la línea costera (Figura 2 a) y b).
Se trata de un indicador que permite confirmar la influencia de la distancia desde línea costera en el deterioro anticipado en las estructuras de hormigón armado debido al fenómeno de la corrosión atmosférica en el acero de refuerzo. A tal punto que, valores muy bajos fueron obtenidos en las estructuras E1y E2 (Figura 2 a) y b). Es posible que las mayores afectaciones producidas por el fenómeno pudieran ocurrir en esas dos estructuras. No obstante, de acuerdo con los otros valores de R cobtenidos, afectaciones o un intenso deterioro anticipado puede ocurrir en las otras ocho estructuras. Este comportamiento difiere con relación a los estudios ejecutados en dos zonas costeras del cantón de Manta perteneciente también a la provincia de Manabí (Eudoro y Guerra, 2024; Pérez y Guerra, 2024). Valores menos elevados de Rc no fueron encontrados en las estructuras emplazadas precisamente a cortas distancias desde la línea costera. Más bien, el comportamiento de este parámetro importante resulto variable. No obstante, al igual que en este estudio, según los valores de Rc, todo parece indicar que el hormigón usado en la construcción de las 10 estructuras pudiera presentar valores elevados de porcentaje de porosidad capilar efectivo (Ɛ-%), quizás mayores que un 15%. Se trata de un hormigón con una durabilidad inadecuada y muy permeable a la penetración de los agentes agresivos, principalmente las sales de iones cloruro en forma de disolución salina procedentes desde el mar y transportadas en el aerosol marino hacia el interior de la tierra. Al impactarse en los elementos estructurales debido a la fuerte influencia del viento en la zona de estudio penetran por los poros del hormigón. De esta forma, el deterioro anticipado debido a la corrosión atmosférica en el acero de refuerzo embebido en el hormigón armado es garantizado en la estructura.
Se continúa confirmando, que la Rc del hormigón es un parámetro fundamental que compromete la vida útil de las estructuras construidas y las que se pretenden construir en zonas costeras de elevado potencial constructivo no solo en Ecuador, sino a nivel mundial. Para que un hormigón presente un buen desempeño por durabilidad y garantice plazos elevados de vida útil de proyecto, se demostró en un estudio por durabilidad ejecutado en otra zona costera del Ecuador perteneciente a la provincia de Manabí, que la Rc debe ser superior a 34 MPa, con un Ɛ menor que el 10% dosificado por el porciento de mínimo de vacío para una relación agua/cemento de 0,4 (Guerra, 2023b). Resultados similares fueron obtenidos en otros estudios ejecutados en otras zonas costeras de elevado potencial constructivo en Latinoamérica, sin la participación del Ecuador a pesar de ser un país con un litoral costero extenso (Trocónis, et al, 2006 y 2007). Son criterios por durabilidad que no poseen ninguna de las 10 estructuras seleccionadas y quizás muy pocas de las que están emplazadas en todo el litoral costero de Manabí. En todos los estudios, la agresividad corrosiva de la atmósfera en la zona de estudio fue evaluada. Se tuvo en cuenta, además, la evaluación de la calidad del hormigón como se dijo anteriormente, para que las estructuras que se pretenden construir no alcancen de manera anticipada en el tiempo un límite de deterioro inaceptable. Con relación a los estudios ejecutados en Cuba, para hormigones armados de relaciones agua/cemento 0,5 y 0,6, dosificados también por el porciento mínimo de vacío a espesores de recubrimiento de 20 y 40 mm, con valores de promedios de Rc de 30 Mpa y 25 MPa, así como de Ɛ igual a13% y 20% respectivamente, lo cual indicó un hormigón de moderada calidad e inadecuada durabilidad a partir de los valores promedios de Ɛ, la vida útil de las estructuras resultó inferior a los cinco años. Los resultados fueron confirmados con la observación visual de las probetas de hormigón armado. Afectaciones producidas como fisuras y grietas observadas en las probetas pudieran ocurrir en las estructuras de hormigón armado. La agresividad corrosiva de la atmósfera fue evaluada de extrema (CX) y mayor que extrema (˃CX) una distancia desde la línea costera alrededor de 10 m. A esta distancia y hasta 100 m, es común encontrarse una infraestructura construida donde la industria del turismo tienda a desarrollarse y no solo en Ecuador (Castañeda, et al, 2023). Al igual que el estudio ejecutado en Ecuador, se demostró la necesidad de determinar siempre que sea posible por parte de las empresas y compañías constructoras o elaboradoras de hormigón premezclado o prefabricado, los valores de Ɛ a partir de ensayos de absorción capilar de agua, con el propósito de evaluar de una manera más profunda su calidad, antes de proceder con las labores de construcción en zonas costeras de elevado potencial constructivo.
Resistividad Eléctrica Aparente(ρ-kΩ/cm) e Intensidad de Corriente de Corrosión(Ic-µA/cm2)
Es de observar, como los valores de ρ mostraron un comportamiento similar al de la Rc para las 10 estructuras de hormigón armado (Figura 3 a) y b). Aquí también, los valores menores fueron determinados en las estructuras emplazadas a menores distancias desde la línea costera (E1 y E2).
El ajuste de modelos estadísticos basados en funciones lineal y exponencial crecientes, permitieron demostrar la influencia de la Rc en la ρ. Ambos parámetros determinados por los mismos métodos de medición usados en este estudio, en ocho estructuras de hormigón armado emplazadas también a diferentes distancias desde la línea costera en una de las zonas de elevado potencial constructivo de Manta Manabí, Ecuador (Eudoro y Guerra, 2024).
De manera general, todos los valores de ρ con la excepción de algunos en la estructura emplazada a una mayor distancia desde la línea costera (E10), resultaron inferior a 10 kΩ/cm (Figura 3 a) y b). De acuerdo con los intervalos de clasificación exigidos en el Comité Técnico de RILEM, existe un riesgo elevado de corrosión atmosférica y no solo quizás en la columna seleccionada en cada estructura. Los valores de ρ permiten seguir demostrando, la mala calidad como un indicador más de la durabilidad inadecuada, que presentó el hormigón usado en la construcción de las 10 estructuras. Se continúa confirmado, que el hormigón pudiera presentar un porcentaje de porosidad capilar efectivo (Ɛ-%) elevado. Un contenido de agua en los poros del hormigón es garantizado producto a la penetración de las sales de iones cloruro en forma de disolución salina. De esta manera, la conductividad en el agua que circula por toda la porosidad capilar efectiva en el hormigón es elevada (Tibbest, et al, 2020). Como bien se conoce, el hormigón a pie de obra gana el agua más rápido de lo que la pierde. Más si está expuesto en una zona costera como en este estudio donde las sales de iones cloruro al penetrar y cristalizarse en los poros del hormigón presentan una elevada higroscopicidad, es decir, absorben humedad del medio circundante. A tal punto que, un equilibrio entre el agua presente en los poros capilares del hormigón con el vapor de agua en la atmósfera pudiera ocurrir, principalmente en horas de la noche (Angst, 2011). Se trata de otro factor más que influye en los valores bajos deρ.
Por otra parte, es de notar como todos valores de Ic calculados (2) resultaron mayores que 1µA/cm 2 (Figura 4 a) y b). Según los intervalos de clasificación exigidos en el Comité Técnico de RILEM, el nivel de corrosión atmosférica en el acero de refuerzo embebido en el hormigón armado es elevado (Tabla 2).
De esta forma, una pérdida de espesor mayor que 0,010 mm puede ocurrir en los aceros de refuerzo comprometiendo la vida útil de las estructuras.
Es evidente, que los valores más elevados hayan sido determinados en las estructuras emplazadas a menores distancias desde la línea costera (Figura 3 a) y b). De manera general, todo parece indicar de acuerdo con los valores de Ic muy elevados en las columnas, que las estructuras presentan serias afectaciones por corrosión atmosférica encontrándose, posiblemente, en sus vidas útil última, o quizás residual. Por tanto, los comportamientos mostrados de los valores de Rc y ρ son, además de factores influyentes en la vida útil de las estructuras a partir del cálculo o determinación de la Ic, resultan en un indicador eficaz que permiten evaluar la calidad del hormigón usado en la construcción de las estructuras emplazadas a diferentes distancias desde el mar en la zona de estudio. Otro factor influyente pudiera ser la inadecuada tecnología del hormigonado en el momento de la construcción de las estructuras.
El buen ajuste y calidad (R2) de los dos modelos basados en la regresión múltiple lineales (3) para cada estructura permitió demostrar, cómo además de la influencia de la ρ, la disminución de la Rc influye en el incremento de la Ic como un indicador de la vida útil en cada estructura (Tabla 4).
Un resultado similar fue obtenido en los dos estudios ejecutados en zonas costeras de Manta (Eudoro y Guerra, 2024; Pérez y Guerra, 2024). La influencia de la disminución de ambos parámetros fue demostrada en la Ic como un indicador de la vida útil de las estructuras seleccionadas en la zona de estudio afectadas por la corrosión, ya sea bajo la influencia de la carbonatación o la influencia de la deposición de las sales de iones cloruro. De ahí, la necesidad de tener en cuenta este parámetro (Rc), factor importante en la capacidad portante de las estructuras. Si la Rc en los elementos estructurales es la inadecuada, no se garantiza un buen desempeño adecuado por durabilidad en el hormigón, capaz de proporcionarle a las estructuras una vida útil de proyecto por un largo período de tiempo principalmente en zonas costera de elevado potencial constructivo como la estudiada y las existentes en todo el amplio litoral costero de la provincia de Manabí, en todo el Ecuador y a nivel mundial.
Influencia de la distancia desde la línea costera
Comportamiento de los valores promedios de Rc (MPa), ρ (kΩ/cm) e Ic (µA/cm2)
Se observa como la Rc y ρ a partir de sus valores promedios determinados para cada data de n = 18 en las 10 estructuras, mostraron un incremento en función de la distancia desde la línea costera. No
siendo así evidentemente para los valores de Ic donde sus valores mostraron una disminución (Figura 5 a) y b).
Para el caso de la Rc, se confirma que los valores promedios no resultaron mayores que 21 MPa. De acuerdo con lo establecido en la RED DURAR del CyTED; para que un hormigón sea durable, los valores promedio de resistencia a la compresión (Rc P ) deben ser mayores que 20 MPa, lo cual es indicativo de su buena calidad y adecuada durabilidad antes de someterlo a condiciones reales de exposición (Troconis, et al, 1997). No obstante, cada país debe tener sus propios requisitos debido a que este criterio, de acuerdo con los estudios ya referenciados, no fue cumplido totalmente en zonas costeras de Ecuador, en Cuba y de Latinoamérica. Este comportamiento entre los tres parámetros en función del incremento de la distancia desde la línea costera, que no ha sido encontrado en otros estudios sobre afectaciones por corrosión atmosférica en zonas costeras, con la excepción de los ejecutados en Manta, facilitó el ajuste de otros modelos basados en regresiones múltiples lineales (4):
n = 10
R2=98%
p =0,0000
(29)
n = 10
R2=98%
p =0,0000
(30)
Para este caso, se demuestra una mayor influencia de la Rc en la vida útil de las estructuras a partir del buen ajuste de ambos modelos. De esta manera se continúa confirmando, que la Rc es un factor muy fundamental en la calidad del hormigón dependiente de su ρ y Ɛ. A tal punto que, modelos estadísticos matemáticos que permiten relacionar la Rc como variable dependiente totalmente de la Ɛ existen en la literatura de la especialidad. Estudios del desempeño por durabilidad del hormigón ejecutados en Cuba y Australia permitieron demostrar, que el modelo basado en una función exponencial decreciente fue el que presentó una mayor calidad en cuanto a su ajuste, permitiendo confirmar la influencia de la porosidad capilar a través de su porcentaje en el hormigón antes de proceder con las labores de construcción (Lian, et al, 2011; Castañeda et al, 2017).
Con relación al comportamiento de los valores promedios de Ic en función del incremento de la distancia desde la línea costera, es de notar el buen ajuste del modelo (6) (Tabla 2) basados en una función exponencial creciente (Figura 6 a) y b). De acuerdo con la interpretación de ambos modelos, los valores de t (44,0 y 42,2) indican las distancias desde la línea costera a partir de la cual comenzó a disminuir la Ic. No obstante, los valores de (3,48 y 3,43) que se corresponden con la asíntota vertical que son totalmente independiente de la distancia desde la línea costera hasta un valor infinito, indican un valor promedio entre la vida útil de las estructuras emplazadas a partir de las distancias estimada por t (E2 hasta E10). Ambos valores son mayores que 1µA/cm
2
(Figura 6 a) y b). De esta manera, existe la posibilidad que para otras estructuras emplazadas a distancias mayores que 3310 m en la zona costera de estudio, donde está emplazada la estructura E10, la tendencia es que afectaciones por corrosión atmosférica pudieran ocurrir con una probabilidad adecuada de encontrarse en una vida útil última o residual. Por tanto, es posible que ambos modelos a partir de su buen ajuste y calidad adecuada (R
2
) pudieran pronosticar la vida útil de las estructuras en función de la distancia desde la línea costera o zona del rompiente de las olas (Figura 6 a) y b).
El ajuste de este tipo de modelo teniendo en cuenta el comportamiento de la Ic fue tenido en cuenta en otro estudio sobre el desempeño por durabilidad del hormigón armado en una zona costera de elevado potencial constructivo en Cuba (Castañeda, et al, 2014). Lo único que los valores de 
resultaron igual a cero, indicativo de una disminución considerable de la Ic a partir de una distancia similar a la estimada en los modelos mostrados en este estudio (Figura 6 a) y b), debido al efecto de apantallamiento originado por las propias estructuras de hormigón armado en la zona de estudio. Serias afectaciones producidas por corrosión atmosférica fueron notadas en las estructuras que se encuentran emplazadas a cortas distancias desde la línea costera sin efectos de apantallamiento. Para el resto de las estructuras emplazadas a mayores distancias desde la línea costera, afectaciones por corrosión atmosférica
fueron producidas debido a la influencia de otros fenómenos como la carbonatación y la eflorescencia en el hormigón y no debido al impacto del aerosol
marino.
Fig. 6 Comportamiento de los valores promedios de Ic en función del incremento de la distancia desde la línea costera, es de notar el buen ajuste del modelo.
Para la predicción de la vida útil de proyecto de las estructuras, disímiles modelos existen en la literatura de la especialidad. Diferentes técnicas electroquímicas fueron usadas para la medición de la Ic (µA/cm
2
) bajo condiciones de laboratorio o a pie de obra in situ (Lu, et al, 2008). Los modelos ajustados consideraron los tiempos de corrosión de conjunto con la ρ y la concentración de iones cloruro totales (
) en porciento en masa de hormigón. Los tiempos de iniciación y desarrollo del fenómeno de la corrosión atmosférica en el acero de refuerzo embebido en el hormigón armado, así como la Rc y Ɛ no fueron incluidos. Tampoco, la distancia desde la línea costera como un factor fundamental en la predicción de la vida útil de proyecto en las estructuras de hormigón armado en zonas costeras de elevado potencial constructivo.
Observación visual de las estructuras afectadas por corrosión atmosférica.
De acuerdo con la observación visual de las 10 estructuras de hormigón armado emplazadas a diferentes distancias de la línea costera en la zona de estudio, se observan las afectaciones producidas por la corrosión atmosférica en el acero de refuerzo principalmente en las columnas donde fueron ejecutados los ensayos no destructivos de Rc y ρ (Figura. 7). Se confirma, que las 10 estructuras se encuentran en su vida útil residual sin funcionamiento social. El hecho de que las estructuras se encuentren en su vida útil residual o hayan alcanzado un límite inaceptable de deterioro en un breve tiempo de construidas se debe, primeramente, a la posible existencia de una elevada agresividad corrosiva de la atmósfera donde se encuentran emplazadas las mismas. Un estudio que permitirá demostrar las categorías de agresividad corrosiva de la atmósfera en la zona de estudio se viene elaborando. Los resultados obtenidos serán publicados en un futuro no muy lejano. El segundo aspecto se basa en confirmar la mala calidad del hormigón, donde quizás el diámetro del acero de refuerzo pudo ser mayor que el espesor de recubrimiento de hormigón. Esto trae como resultado, la formación de fisuras y grietas a edades tempranas de exposición en zonas costeras de elevado potencial constructivo (Figura. 7).
De acuerdo con otro estudio ejecutado en Cuba, espesores de recubrimientos de hormigón (20 mm y 40 mm) resultaron mayores que el diámetro del acero de refuerzo (12 mm). Sin embargo, para hormigones armados de relaciones agua/cemento 0,5 y 0,6, fisuras y grietas fueron notadas a tres años de exposición en las probetas de hormigón armado expuestas en una zona costera. La agresividad corrosiva de la atmósfera determinada fue mayor que extrema (˃ CX).
Fig. 7 Observación visual de las estructuras emplazadas a diferentes distancias desde la línea costera en la zona de estudio.
Los valores de Ɛ determinados en el hormigón fueron también de 13% y 20% respectivamente, lo cual indicó una durabilidad inadecuada. De esta forma quedó confirmado que, la vida útil de proyecto de las estructuras de hormigón armado en zonas costeras de elevado potencial constructivo depende fundamentalmente de la agresividad corrosiva de la atmósfera y de la calidad del hormigón (Castañeda, et al, 2019). El primer factor, es decir la agresividad corrosiva de la atmósfera, no puede ser controlado. La influencia del cambio climático, principalmente un incremento de la temperatura global de la atmósfera, hace que dicho medio natural de exposición se torne cada vez más agresivo para los materiales metálicos más usados en la industria de la construcción, así como para el hormigón armado. Por tanto, todo depende de una buena calidad del hormigón, indicador de una durabilidad adecuada, para que las estructuras de hormigón armado además de no ocurrirles afectaciones por corrosión atmosférica, mantengan por un largo tiempo sus condiciones iniciales de vida útil de proyecto en zonas costeras de elevado potencial constructivo. Precisamente, las mayores afectaciones se basaron en la fisuración y agrietamiento en las columnas (Figura. 7). Otro aspecto influyente y quizás más preciso se basa en que, la fuerza de expansión (en MPa) de los óxidos ferrosos producidos por la corrosión en el acero de refuerzo pudiera resultar mayor que la Rc remanente en el hormigón (Zhao, et al, 2011 y 2012). Se observa, además, una clara exudación y segregación del hormigón, lo cual conduce también al deterioro anticipado que presentaron las estructuras producto a la corrosión atmosférica en el acero de refuerzo (Figura. 7). Por tanto, se continúa confirmando la mala calidad que presentó el hormigón equivalente a la durabilidad inadecuada.
La observación visual se corresponde con los resultados obtenidos referidos a la evaluación de la calidad del hormigón a partir de los comportamientos de la Rc, ρ y la Ic. Además del comportamiento de este último parámetro en función de la distancia desde la línea costera en la zona de estudio, lo cual permitió a partir del ajuste del modelo basado en una función exponencial decreciente, pronosticar que otras estructuras emplazadas a mayores distancias desde la línea costera presenten afectaciones similares por corrosión atmosférica. Otros factores influyentes en que las estructuras se encuentren en su vida útil residual sin funcionamiento social alguno, son notados claramente. Se observan pérdidas de adherencia entre precisamente el acero de refuerzo y el hormigón, así como una disminución de la ductilidad del primero pasando a la fragilidad.
Por otra parte, en las zonas más bajas de las columnas, ocurrieron las mayores afectaciones de deterioro por corrosión atmosférica en el acero de refuerzo como tiende a ocurrir en las estructuras emplazadas en zonas costeras sin efecto de apantallamiento producido por la vegetación y las propias estructuras (Figura 7). Lo que sucede realmente es que, las partículas de sales de iones cloruro de mayores peso y tamaño en su disolución salina, tienden a depositarse a cortas distancias desde la línea costera y penetrar por los poros capilares del hormigón armado en las zonas más bajas de los elementos estructurales. Las partículas más ligeras continúan su trayectoria hacia el interior de la ciudad, comunidad, depositándose en las estructuras a grandes distancias desde la línea costera. Se trata de un efecto característico en zonas costeras como sucedió en estudios ejecutados enBrasil y Cuba (Meira, et al, 2010; Castañeda, et al, 2018).
Concentración de iones cloruro totales a diferentes profundidades en una de las estructuras
Evaluación del perfil de penetración de iones cloruro
De acuerdo con el mecanismo de penetración de la concentración de iones cloruro totales (
) a diferentes profundidades o espesores de recubrimiento de hormigón, un comportamiento difusivo aparente es observado a partir de un espesor de recubrimiento de hormigón de 0,5 cm en la columna de la estructura E3 emplazada a 79 m desde la línea costera (Figura 8). A partir de ese espesor hasta 2,5 cm, es casi seguro que el agua permanezca constante en los poros capilares del hormigón. De ahí, el comportamiento difusivo aparente. No siendo así desde la superficie hasta 0,5 cm de espesor, donde tiende a ocurrir el conocido ciclo de humectación y secado de las sales de iones cloruro formadas en los poros capilares.
La ocurrencia de este ciclo, es otro indicador más de la mala calidad que presentó el hormigón. Todo parece indicar que el mismo no tuvo un acabado superficial o un vidriado como también se le tiende a denominar. Se trata de otro aspecto importante en la tecnología del hormigón a tener en cuenta en la construcción de las estructuras en zonas costeras de elevado potencial constructivo. La cristalización de las sales producto del ciclo en la fase del secado, conduce a un desmoronamiento hasta ese espesor de recubrimiento de hormigón (0,5 cm) facilitando la penetración de las sales de iones cloruro. De esta manera, la corrosión atmosférica en el acero de refuerzo ocurre con una intensidad elevada. Se observa, el agrietamiento longitudinal y paralelo al acero de refuerzo en la columna de la estructura E3 producto a la intensa corrosión en el acero de refuerzo (Figura. 7). El agrietamiento formado propicia también la penetración de los agentes agresivos como las sales de iones cloruro en forma de disolución salina procedente del mar y transportadas en el aerosol marino.
Este tipo de comportamiento en cuanto al mecanismo de difusividad aparente a partir de un cierto espesor de recubrimiento de hormigón, ha sido mostrado en hormigones expuestos a condiciones de exposición a la atmósfera, en otras zonas costeras de elevado potencial constructivo principalmente en países de Latinoamérica, con la excepción del Ecuador (Corvo, et al, 2008; Castañeda y Hernández, 2024). No obstante, ya se cuenta con resultados en cuanto al comportamiento de la
a diferentes profundidades en otros tipos de hormigones expuestos a la condición de exposición al exterior y frente al impacto del ambiente agresivo costero de la atmósfera. Los resultados están sirviendo para la preparación de otro trabajo a publicar en un futuro no muy lejano. El resultado mostrado en este estudio, se tomará como una de las primeras referencias en el Ecuador (Figura. 8).
Por otra parte, los valores de resultaron muy elevado para cada espesor de recubrimiento de hormigón, lo cual cataliza el fenómeno de la corrosión atmosférica en el acero de refuerzo(Figura. 8). Se continúa confirmado, la permeabilidad elevada que presentó el hormigón usado en la construcción y quizás no solo de esta estructura (E3). La influencia de la en la corrosión atmosférica del acero de refuerzo en la estructura seleccionada (E3) es confirmada a partir del ajuste del modelo (5):
n = 18R2=99% p = 0,0000 (28)
n = 18R2=99% p = 0,0000 (29)
El ajuste de este tipo de modelo, es decir, donde se involucra la 
, no ha sido encontrado en estudios de diagnóstico, patología o simplemente en afectaciones producidas por el fenómeno de la corrosión atmosférica del acero de refuerzo en estructuras de hormigón armado. De acuerdo con otros dos estudios ejecutados en Cuba a partir del buen ajuste de modelos basados también en regresiones lineales múltiples, se demostró, que tanto la y la concentración de iones cloruro solubles o libres ejercieron la misma influencia en la corrosión atmosférica del acero de refuerzo a espesores de recubrimiento de hormigón de 20 mm y 40 mm, pero en probetas de hormigón armado de relaciones agua/cemento 0,5 y 0,6 en una zona costera de elevado potencial constructivo. La agresividad corrosiva de la atmósfera fue evaluada también de extrema (CX) (Castañeda, et al 2017a y b).
Análisis del coeficiente
El coeficiente
(%mh/a0,5) representa, además de la velocidad con la cual las sales de iones cloruro penetraron en el hormigón, la relación entre la calidad del hormigón con el medio natural de exposición. En este caso la atmósfera. Se trata de mostrar otro indicador más en cuanto a la evaluación calidad del hormigón usado en la construcción de las estructuras de hormigón armado en zonas costeras de elevado potencial constructivo.
El hecho de no encontrar referencias que permitan clasificar los valores del coeficiente , los calculados en este estudio pueden ser considerados como elevado, a pesar de tratarse de un resultado preliminar (Tabla 4). Por tanto, la velocidad de penetración de la hacia el interior del hormigón puede considerarse también como elevada, así como su permeabilidad (Tabla 4).
Por otra parte, aunque no fue descrito en el acápite de metodología experimental, cuatro valores de porcentaje de porosidad capilar efectivo (Ɛ-%) haciendo uso del ensayo de absorción capilar de agua (GöranFagerlund), fueron calculados según la metodología descrita en la normativa de la especialidad. Los cuatro valores fueron obtenidos de muestras cilíndricas con un espesor de 2 cm, obtenidas de la misma probeta usada en la determinación de la 
. Al ser los valores de Ɛ ˃15% indica un hormigón de mala calidad y de durabilidad inadecuada usado en la construcción y quizás no solo en esta estructura (E3) emplazada a 79 desde la línea costera (Tabla 4). De esta forma y como fue confirmado con la observación visual, los agentes agresivos penetran desde el medio natural de exposición por los poros capilares del hormigón. Al llegar al acero de refuerzo desarrollan intensamente el fenómeno de la corrosión atmosférica.
Tabla 4. Valores del coeficiente 
y Ɛ
Por tanto, la mala calidad del hormigón se relaciona o interactúa con la atmósfera como medio natural de exposición, que en zonas costeras de elevado potencial constructivo se torna muy agresiva. Es válido recordar, que el hormigón es una barrera física que protege al acero de refuerzo de la corrosión atmosférica. En otras palabras, es un sistema de protección primario de recubrimiento que, si interactúa con el medio natural de exposición como la atmósfera, ocasiona una corrosión atmosférica intensa en el acero de refuerzo.
El cálculo y análisis del coeficiente , es una primera experiencia en el Ecuador como un indicador más de la evaluación de la calidad del hormigón, y que no ha sido muy usada en la especialidad de durabilidad y vida útil de las estructuras de hormigón armado en la ingeniería civil a nivel mundial. De acuerdo con las referencias consultadas, solamente dos estudios fueron encontrados, ejecutados en una misma zona costera de elevado potencial constructivo en Brasil (Meira et, al, 2007 y 2010). En estos estudios, los valores del coeficiente 
fueron calculados según la expresión (31) en función del tiempo de exposición t en meses (6, 10, 14 y 18 meses) en probetas de seis tipos de hormigones de diferentes relaciones agua/cemento entre 0,5 y 0,65 y colocadas a diferentes distancias desde la línea costera en la zona de estudio. Los valores obtenidos representaron la concentración de iones cloruro en las probetas, antes de su colocación bajo condicionesde exposición exteriores a la atmósfera.
(31)
Un incremento de los valores de en función del tiempo de exposición fue demostrado en las probetas de los diferentes tipos de hormigones. Los valores mayores y similares a los obtenidos en este estudio (Tabla 4.), fueron obtenidos en las probetas colocadas a menores distancias desde la línea costera. Se demostró a partir del cálculo de como un indicador en la evaluación de la calidad del hormigón, que estos tipos de hormigones, los cuales presentaron valores de Rc y Ɛ entre 21-32 MPa y 14-16% respectivamente, no garantizan un desempeño adecuado por durabilidad en el hormigón. Por tanto, no deben ser usado en la construcción de las estructuras en la zona costera de estudio seleccionada y en todo el amplio litoral costero de Brasil hacia el Océano Atlántico.
CONCLUSIONES
Un estudio sobre el análisis de afectaciones por corrosión atmosférica en estructuras de hormigón armado en la zona costera de Crucita, Manabí Ecuador, fue realizado. A partir de los resultados obtenidos, se pudo demostrar, que las 10 estructuras de hormigón armado seleccionada en la zona de estudio y emplazadas a diferentes distancias desde la línea costera, se encontraron en su vida útil residual sin funcionamiento, confirmado con su observación visual, siendo un problema social de la ciencia y la tecnología en la ingeniería civil. A partir del comportamiento de los valores de Resistencia a la Compresión (Rc-MPa), Resistividad Eléctrica Aparente (ρ-kΩ/cm) e Intensidad de Corriente de Corrosión (Ic-µA/cm
2
) se pudo confirmar, que el hormigón usado en la construcción de las 10 estructuras, no presentó la calidad necesaria y suficiente para que las estructuras hubiesen mantenido en el tiempo sus condiciones iniciales de vida útil de proyecto como son estética, funcionalidad y seguridad en una zona costera de elevado potencial constructivo. De acuerdo con el ajuste de los modelos estadísticos basados en regresiones lineales múltiples, se continúa demostrando, que la Resistencia a la Compresión del hormigón y la Concentración de iones cloruro totales (), donde se incluye su mecanismo de penetración desde la superficie hacia el interior del hormigón, constituyen factores necesarios y muy influyente en el desempeño adecuado por durabilidad en el hormigón y que compromete la vida útil de las estructuras. Se demostró, como una primera experiencia en el Ecuador y no muy tenida en cuenta a nivel mundial, calcular siempre que sea posible, aunque sea en una estructura, el coeficiente , como un indicador más en la evaluación de la calidad del hormigón, el cual representa, además de la velocidad con la cual la concentración de iones cloruro totales pudieran penetrar en el hormigón, la relación entre la calidad del hormigón con el medio natural de exposición, que en este caso es la atmósfera. El comportamiento de los valores de Ic en función del incremento de la distancia desde la línea costera, permitió el ajuste de modelos basado en una función exponencial decreciente. Ambos modelos ajustados, pueden ser considerados como de predicción de la vida útil de las estructuras que pudieran estar emplazadas a distancias mayores desde la línea costera.
